大口徑厚壁螺旋鋼管廠張力減徑時(shí)管端增厚的原因

鋼管張力減徑時(shí)管端增厚的原因是因?yàn)楸粶p徑鋼管的兩端厓 受的張力比穩(wěn)定乳制時(shí)為小，因此，大口徑厚壁螺旋鋼管廠軋后鋼管兩端壁厚比中間舀略有增加。通常，管壁增厚段的長(zhǎng)度即為需要切除的壁厚超公差 分的長(zhǎng)度，隨變形量、機(jī)架間距、軋制速度、平均張力系數(shù)的㈣ 而增加。但隨單機(jī)架減徑率、壁厚與直徑比、軋輥名義直徑、屬 系數(shù)、軋制溫度的增加而減短。合金鋼增厚段長(zhǎng)度較碳鋼為長(zhǎng)， 般端部增厚段長(zhǎng)度約等于機(jī)架中心距兩倍。即LZ = 2L式中M——管端增厚長(zhǎng)度，mm;?L——機(jī)架間距，L=(0.9?1.0)D0;　　　D0 乳棍名義直徑，mm;——張力減徑機(jī)的總延伸系數(shù)。?　　　或按B?B達(dá)里包爾經(jīng)驗(yàn)公式進(jìn)行計(jì)算L2=^X2LX^^(i-^^) + 150式中 A、D2一一管料、成品管外徑，mm;?Si. S2——管料、成品管壁厚，mm。公式考慮了總減徑率的影響，當(dāng)延伸系數(shù)為I. 5~7. O時(shí)， 公式計(jì)算誤差<8 %。為了減少管坯增厚端的長(zhǎng)度以保證張力減徑的經(jīng)濟(jì)性，可只 以下措施。大口徑厚壁螺旋鋼管廠增大單機(jī)架減徑率，減小機(jī)架間距，增加鋼管長(zhǎng)度以_ 管端壁厚增厚段長(zhǎng)度。此法并不太理想，因?yàn)槠湓龊穸伍L(zhǎng)度仍c! 管總長(zhǎng)的8%~14%。采用端頭厚度電控技術(shù)，天津市大口徑厚壁螺旋鋼管廠即使鋼管兩端所受的總張力b 段所受張力接近相同。此法可將管端壁增厚長(zhǎng)度減少37%~53J無(wú)頭張力減徑，這是Z理想的辦法，國(guó)外已經(jīng)實(shí)現(xiàn)。:寶鋼140機(jī)組的28架張力減徑機(jī)電氣 、單獨(dú)調(diào)速有何特點(diǎn)?G優(yōu)點(diǎn)是大大簡(jiǎn)化了軋機(jī)傳動(dòng)結(jié)構(gòu)，使傳動(dòng)的可靠性提高；軋輥的調(diào)速范圍大，可以生產(chǎn)的規(guī)格品種多，該機(jī)組可生多種規(guī)格的鋼管；3 )調(diào)整軋輥轉(zhuǎn)速靈活、快捷，能在10~12m/s的高速下可N ;?4)由于采用單獨(dú)供電，通過(guò)調(diào)節(jié)電樞電壓能迅速改變轉(zhuǎn)速，有助于實(shí)現(xiàn)切頭損失控制。C缺點(diǎn)是：?jiǎn)为?dú)傳動(dòng)的張力減徑機(jī)的電機(jī)總功率遠(yuǎn)大于機(jī)組傳動(dòng)，天津市大口徑厚壁螺旋鋼管廠電龐大復(fù)雜，工作環(huán)境要求髙，維修復(fù)雜，投資大；承受沖擊負(fù)荷時(shí)因直流主電流上升較慢，電機(jī)轉(zhuǎn)速出現(xiàn)動(dòng) 茫增加陡降的短時(shí)超調(diào)現(xiàn)象，這個(gè)速降需要經(jīng)過(guò)0.5s以上時(shí) 巨恢復(fù)，從而會(huì)增加管端增厚的長(zhǎng)度；由于過(guò)渡過(guò)程中載荷的變化，機(jī)架間的轉(zhuǎn)速比將發(fā)生變 &而對(duì)張力產(chǎn)生影響，天津市大口徑厚壁螺旋鋼管廠當(dāng)管子的前、后端通過(guò)軋機(jī)時(shí)，管子 尋端受到的張力與穩(wěn)定過(guò)程相比有了變化，故容易出現(xiàn)管壁增良。